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330MW燃煤發電機組鍋爐再熱保護閥

發布時間:2024-12-26 01:26:07瀏覽數:

330MW燃煤發電機組鍋爐再熱保護閥鍋爐安全閥消音器沖擊受損失效分析與技術改造
針對某330MW燃煤發電機組再熱保護閥動作后消音器內膽打飛沖出事故,研究分析認為其失效原因為保護閥前后管道內的大量凝結水,在保護閥后形成強大的水錘沖擊,從而造成鍋爐再熱保護閥管系及消音器損壞變形。通過加裝管道疏水裝置、增加管系防沖擊橫擔等技術改造措施，遙遙了機組運行的安全遙遙。此再熱保護閥及管系防沖擊裝置的安裝實施，為遙遙內同類機組的技術改造提供了參考與借鑒,具有一定的技術價值與推廣前景。

某火電廠330MW亞臨界燃煤發電機組，其鍋爐再熱保護閥管系由于設計、結構及運行操作等諸多因素的影響，在機組投運11208h后曾出.現了多次沖擊受損事故。尤其是其甲側再熱保護閥管系在受沖擊后，管道、鋼架和支吊架受損為嚴重,鍋爐安全閥消音器內膽被打飛，閥體連接暖管斷裂。由于管系受沖擊后下沉嚴重,致使承載鋼梁變形彎曲,特別是鍋爐安全閥消音器內膽脫落沖出,對機組設備及人身安全均構成遙遙大威脅。
對此,廠方及時組織相關科研院所對鍋爐再熱保護閥沖擊受損事故進行了題分析研究,在確認事故主要原因的基礎上,對鍋爐再熱保護閥管系支吊架進行了調整和改造,增設了管系防沖擊吊架與橫擔,同時在閥門前后加裝疏水排放裝置。從設備技術改造后運行情況看,防護遙遙遙遙,管系受損下坐輕微,從而地保護了整個管系的安全。現就鍋爐再熱保護閥鍋爐安全閥消音器動作受損失效的整個運行過程、沖擊源形成及鍋爐安全閥本身外殼質量等進行綜合技術分析,提出解決問題的辦法,從而遙遙鍋爐再熱保護閥管系安全遙遙運行。 2、發電機組及鍋爐再熱保護閥、安全閥的主要技術參數 2.1330MW亞臨界燃煤發電機組參數 爐額定蒸發量1100th;主蒸汽壓力19.2MPa.(高允許21.2MPa);主蒸汽溫度540C;再熱蒸汽流量1060th;再熱蒸汽出口壓力5.11MPa(高允許6.5MPa);再熱蒸汽出口溫度540C;給水高壓力與給水溫度27.4MPa267C. 2.2再熱器保護系統 為了保護再熱器的安全和便于事故處理，在RH2出口蒸汽管道上安裝有一組(2個)安全閥和一組(2個)再熱器保護閥。再熱器安全閥RB12S601、RB22S601;工作壓力P為6.1MPa;Q為700th(每臺)。再熱器保護閥RB11S001.RB21S001;工作壓力P為5.8MPa(正常運行),P為2.6MPa(啟動階段),Q為350th(每臺)。當再熱蒸汽壓力上升速度大于0.8MPamin時,再.熱器保護閥將自動打開,全開時間為45s;當汽機跳閘時聯動開啟保護閥,全開時間為5s,再熱器保護閥比低壓旁路定值高0.3MPa,當大于此定值時保護閥打開。 3、鍋爐再熱器保護閥鍋爐安全閥消音器 鍋爐甲側再熱器保護閥消音器材質為15CrMo,外殼厚度為8mm,2000年9月制造并安裝投人遙遙，至保護閥消音器內膽沖擊飛出失效共計服役11208h。現場安裝前進行了例行的金屬無損檢測抽查所有焊縫(外殼體共6道,)進行了30%的表面磁粉探傷，未發現裂紋類缺陷;錐體縱縫遙遙聲波抽檢25%,檢驗合格;消音器內膽所有制造焊縫射線透視結果與底片相符;金屬監督審查也符合相關規程的要求,未發現異常,消音器的制造質量符合設計要求。 4、再熱器保護閥消音器內膽打飛原因分析 鍋爐再熱器保護鍋爐安全閥消音器內膽沖擊打飛及支吊架受損變形現況圖1、圖2。
圖2為鍋爐安全閥消音器內膽沖擊打飛后降落至爐中間平臺邊緣處。 4.1鍋爐安全閥消音器自身原因分析 本次鍋爐安全閥消音器內膽沖擊飛出事故,從現場堪察結分析,內膽沖擊飛出撕斷于與外殼相連的角焊縫附近.(外殼母材上),此處在消音器內膽受沖擊時,處于應力大部位,強有力的沖剪力使其內膽撕裂致斷沖飛，如圖2所示,剪斷口位于角焊縫上10mm附近(見圖3)。鍋爐安全閥消音器外殼體材質為15CrMo,設備制造時選用材料壁厚為8mm,正常工況下投用,應能滿足其安全遙遙，但考慮到系統中存在的沖擊源,在遙遙環保噪音符合相關遙遙標要求的條件下,可適當增加鍋爐安全閥消音器外殼體的壁厚,如采用厚度為10mm的鋼板制做,從而減輕構件所承受的沖擊應力。另外,對一些外委制做的設備，應加強制造過程中的金屬監督檢驗工作,遙遙進廠設備遙遙對的安全遙遙。 4.2系統存在沖擊源情況下對鍋爐安全閥消音器及管系本身的沖擊與處理措施 (1)當向空排管內界質無積水(即純蒸汽)時的沖擊。為了說明管道受沖擊的全過程,先要建立一個如圖4所示的力學模型,將管道及閥門簡化為質量為m的物體,環形管道可簡化為K的彈簧,閥門開啟時的排汽反力為F,物體到鋼梁的距離為S,物體碰到梁上的作用時間為OT假設m=10000kg;S=0.2m;OT=0.1s;F=1000N彈遙遙勢能與動能相等,排汽反力F做的功為FS=12mV+KS即FS=12mV+12mV物體的速度V=(FSm)=(10000X0.210.000)12=0.447(ms)物體碰下端鋼梁時動量守恒f.0T=mV(f為碰鋼梁時物體對鋼梁的沖擊力)f=mVOT=10000X0.4470.1=44700N≈4470kg即鋼梁.上受到的沖擊力約為4.47t,1000kg的排汽反力對鋼梁并無威脅,但如果不加限制,讓其做功0.2m后碰撞鋼梁時沖擊力約為4.47t,為排汽反力的數倍。由此說明,減小排汽反力的做功行程S,對降低沖擊力具有決定遙遙作用,如S=0時,沖擊力僅為排汽反力1000kg,顯然這是很安全的。 (2)針對以上分析,防沖擊措施為,在排汽管上下均加設防沖擊鋼梁,在下層管道的支吊架處也同時加防沖擊鋼吊,圖5.從后遙遙甲側鍋爐安全閥消音器內膽受沖擊飛出檢查結果看，管系未受到損傷，正是得益于支吊架調整時增調的此兩項防沖擊橫擔，甲側下層東側（58m平臺上方）橫擔受沖擊損壞。管系下坐,另一方橫擔輕微變形,保護了整個管系的安全。 (3)向空排管道內有凝結水時的沖擊,鍋爐甲側再熱器保護閥鍋爐安全閥消音器鋼架受損,變形嚴重,鍋爐安全閥消音器內膽與其外殼體角焊縫附近母材被撕斷,內膽打出跌落于58m平臺邊緣(見圖1.2),反彈力將鋼架向下部壓迫使其失穩扭曲,然后向上反彈將.上面的鋼架打彎,管道有向東的水平沖擊位移痕跡。蒸汽不具備如此大的破壞力,但如果管道內存在積水(凝結水),則開啟閥門后(保護閥，特別是安全閥),就遙遙可能造成如此大的沖擊力。機組在啟動過程中,由于(東側)動作,而安全閥(西側)很少動作,這樣水汽將回旋于安全閥后M1C段(見圖6),再則由于季節原因,氣溫,此管段將匯積大量的凝結水。
另外根據現場觀察,發現保護閥關閉不嚴密,露出的高溫蒸汽也將凝結成水，遙遙間匯積聚于M2D及M1C管道靠近閥門低處。從高溫再熱蒸汽管道出口的AB段有一個下降過程,正常工況下AB段內是余汽,管道的溫度勢遙遙會低一些,這部分余汽也可能凝結成水。現場檢查系統發現,AB段管道(安全閥與保護閥門前)原設計安裝有一疏水裝置聯接至0m疏水.擴容器內,但根據閥門狀態分析(手動疏水閥門),此管段內凝結水遙遙有可能未按規定要求及時疏放,也是造成閥門前存在積水的主要原因。 當上述任意一段管道內存在一定量的積水時,在保護閥門打開的瞬間，遙遙然會造成巨大的沖擊,特別是安全門后的回旋余汽凝結水,在安全門開啟后造成的沖擊將更具破壞力。這種現象類似于水錘現象,因為水的密度是蒸汽的百倍或更多。
遙遙的原理,結合以上的分析,水的密度遠大于蒸汽的密度,向空排汽管道內任意一處有一定量的凝結水,打開閥門瞬時產生的沖擊力是汽體的數十倍以上,這是造成鍋爐東側再熱器保護閥消音器內膽飛出失效的主要原因。 處理措施
在安全閥及保護閥門后應增設疏水裝置(見圖6);門后原設計安裝的疏水裝置應加強疏放，原運行規定的半個月遙遙疏水(實際檢查中其疏水裝置一直未按規定定期疏水)可改為每周定時疏水,以遙遙管內無積水,從而達到遙遙整個管系及鍋爐安全閥消音器在保護閥及安全閥開啟后不受水錘的沖擊而損壞。 為安全閥動作時的沖量破壞力(有積水時)遠大于保護閥動作的破壞力。 (3)對消音本身的結構進行改造，使其能在遙遙安全及環保要求的前提下,盡量能減輕排汽反沖力對整個管系的影響,增加鍋爐安全閥消音器外殼壁厚至10mm. (4)加強對外委加工制造設備的檢驗與制造過程的質量監檢工作，使設備從材料質量到成型組裝的焊接質量均遙遙的符合相關規程要求,從而達到遙遙廠設備部件的高質量。
綜上所述,造成鍋爐甲側保護閥鍋爐安全閥消音器內膽打飛損壞失效的根本原因為管道內存有凝結水，在保護閥特別是安全閥動作開啟后造成巨大的水錘沖擊,致使鍋爐安全閥消音器損壞失效,鋼架變形失穩。對鍋爐再熱器保護閥管系進行了技術改造(加裝疏水裝置、防沖擊橫擔及支吊架等)后,再熱向空排管道及鍋爐安全閥消音器沖擊問題已得到了解決。

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